Моя задача на данный момент — рассеять 60 А тока нагрузки через массив МОП-транзисторов.
Вот мои характеристики:
Предположения:
Справочная информация: схема и плата полевых транзисторов, а также части схемы привода затвора прилагаются. Вы увидите на доске, что для «LOAD-» есть отдельный полигон. Нижняя часть платы имеет такой же контур многоугольника «НАГРУЗКА-», и они соединены переходными отверстиями вокруг полевых транзисторов и площадки для пайки, к которой присоединяется отрицательный вывод провода нагрузки.
Мой вопрос:
Верны ли расчеты, которые я сделал ниже для частичного разряда (рассеиваемой мощности), эквивалентной температуры перехода для 2-кратного параллельного соединения и тепловых сопротивлений для 4-кратного параллельного соединения?
Причина, по которой я спрашиваю, заключается в том, что я провел этот тест на 60 А с печатной платой, имеющей 2x параллель, и в течение 15 секунд один из двух полевых транзисторов задымился, провод нагрузки отпаялся от площадки на печатной плате, а затвор этого поврежденного полевого транзистора расплавился. на землю, так что теперь есть частичное короткое замыкание. При всем при этом остальная часть схемы по-прежнему работает. Итак, любопытно, где я не уловил раскола между теорией и практикой.
Обновление 2020-1-3: Схема была обновлена, чтобы отразить моды: QGATE был изменен, чтобы быть на нижней стороне, а не на высокой стороне, а значения RGL / RGPD изменены на 1k/25k, чтобы довести время нарастания до 280 мкс. Нагрузочный тест повторен с 30А вместо 60А. Тест длился 5 минут, прежде чем полевые транзисторы начали дымить. Была нажата кнопка выключения, и хотя привод затвора стал 0 В, полевые транзисторы продолжали работать. Провода нагрузки отпаяны от платы. После проверки сигнал затвора закорочен на землю, но остальная часть цепи все еще работает.
Вопрос:
MOSFETs don't suffer from thermal runaway unlike BJTs
MOSFETs don't suffer from thermal runaway unlike BJTs
Факты (возможен тепловой разгон) очевидны почти в каждом техпаспорте MOSFET, и BUK9Y4R8-60E,115 ничем не отличается от других:
То, что вы видите выше, представляет собой тест, который включает в себя подключение источника питания 10 вольт (высокий ток) между стоком и истоком и измерение тока, потребляемого MOSFET при различных условиях напряжения затвора.
Посмотрите на синюю линию и точку, которые я добавил - это известно как напряжение затвора ZTC (нулевой температурный коэффициент), и оно составляет 3,1 вольта. Если вы обычно подаете 3,1 вольта, сток будет потреблять ток, но этот ток не изменится, поскольку устройство быстро прогревается.
Теперь, если подать на затвор 5 вольт, по мере быстрого прогрева устройства ток стока будет падать, т.е. он не страдает от теплового разгона. Однако, если вы приложите напряжение затвора, обозначенное красной линией и точкой на картинке выше, вы получите тепловой разгон.
Таким образом, при напряжении затвор-исток 2,4 В и полевом МОП-транзисторе при температуре окружающей среды он первоначально нагревается при рассеиваемой мощности 10 ампер x 10 вольт = 100 Вт. Нагрев будет быстрым, и, как вы можете видеть, температура повысится, и будет рассеиваться больше энергии, что приведет к ускорению роста температуры. При 175 °C мощность составляет 40 ампер x 10 вольт = 400 Вт.
Но это не остановится на достигнутом — полевой МОП-транзистор будет продолжать нагреваться (в основном в одной горячей точке) и при температуре около 600 °C полевой МОП-транзистор катастрофически выйдет из строя.
Современные МОП-транзисторы (такие как МОП-транзисторы) состоят буквально из десятков тысяч параллельных МОП-транзисторов, и каждый из них имеет свою собственную характеристику, слегка отличающуюся от остальных. Таким образом, если один из них окажется более восприимчивым к тепловому разгону по сравнению с другими при определенном напряжении затвора, он будет нагреваться быстрее, чем другие, и потреблять большую часть тока стока. Это горячая точка.
Однако, если бы напряжение затвора было выше ZTC, горячих точек не было бы.
Доступных цифр не так много, но я оцениваю от 100 мкс до 10 мс. Я был там и видел, как это происходит.
Если вы используете полевой МОП-транзистор в качестве переключателя, используйте его как переключатель и не позволяйте напряжению затвора болтаться в опасной зоне дольше 10 мкс (и даже это может быть слишком долго).
У вас есть конденсатор емкостью 100 нФ между затвором и истоком, и он заряжается через полевой МОП-транзистор VN2110 последовательно с резистором 4,7 кОм (обозначен RGL). Вы намекаете, что затвор получает 5 вольт, поэтому я должен вам поверить, и это означает, что немаркированный источник питания, который питает 4k7, составляет 5 вольт, и что сигнал активации напряжения затвора VN2110, вероятно, составляет минимум 7 или 8 вольт.
Постоянная времени RC составляет 4700 x 100E-9 = 470 мкс. Это означает, что через 470 мкс после подачи начального сигнала активации напряжение на затворе мощного полевого МОП-транзистора составляет около 3,15 вольт (63% от 5 вольт).
Другими словами, в течение 470 мкс затвор находился в области, которая вызовет тепловой разгон полевого МОП-транзистора и, на мой взгляд, опасен.
Но еще хуже, когда МОП-транзисторы выключены, потому что у вас есть резистор 110 кОм, разряжающий C17 (100 нФ) обратно до 0 вольт, и эта постоянная времени в 20 нечетных раз больше.
Использование параллельных полевых МОП-транзисторов не дает никаких преимуществ или смягчения последствий; они распределяют нагрузку только тогда, когда напряжение истока затвора выше точки ZTC (точно так же, как десятки тысяч параллельных крошечных полевых транзисторов в каждом МОП-транзисторном транзисторе).
Нет, катастрофическое событие, описанное выше, закончится менее чем за 10 мс, а иногда может достигать 100 мкс. Весьма вероятно, что корпус МОП-транзистора даже не начнет нагреваться на ощупь к тому времени, когда «событие» выведет МОП-транзистор из строя.
Это явление названо « эффектом Спирито » в честь Пауло Спирито, который открыл его, и все основные поставщики MOSFET имеют официальные документы по нему.
Еще один актуальный ответ на обмен стеками .
Отчет НАСА об отказе полевого МОП-транзистора в источнике питания со ссылкой на эффект Спирито.
ВГС = 5 В; ID = 25 А; Тj = 25 °С; Сопротивление не более 0,0048 Ом, необходимо спроектировать для наихудшего случая.
P = I ^ 2 * R при 30 А, = 30 * 30 * 0,0048 = 4,3 Вт при 60 А, P = 60 * 60 * 0,0048 = 17,28 Вт - на целую секунду. Думаю, для этого вам понадобится приличный радиатор.
Что делает C17? Я бы подумал, что это повлияет на время нарастания и спада сигнала ворот.
Кроме того, RGL, QGate, RGPD и все, что висит на затворе, повлияет на высокий уровень сигнала затвора, что повлияет на Rds. Чем выше сигнал затвора, тем лучше. Если вы можете получить его ближе к 10 В, это было бы лучше.
При 30 А на полевой транзистор потери/нагрев должны быть 30x30x0,0033. Это примерно 3 ватта. Полевой транзистор не должен загореться/плавиться даже на открытом воздухе вот так...
Вы переключаетесь очень быстро? Даже тогда это кажется маловероятным. Действительно ли ваша нагрузка закорочена? Ваши ворота не полностью открываются / закрываются ... Если это так, полевые транзисторы будут работать с высоким сопротивлением и быстро сгорят.
Ответ: недостаточно теплоотвода.
У CrossRoads был самый близкий ответ. Я считаю, что у Энди ака был очень проницательный ответ, но задержка с переключением не привела к поломке моей схемы. Дэвид Молони тоже был в курсе этого, но на самом деле через эти МОП-транзисторы прокачивается чертовски много энергии, и ей некуда рассеиваться.
Новая версия спроектированных мною печатных плат имела следующие модификации:
Я продолжу тестировать и посмотреть, смогу ли я оптимизировать это обратно до 2 MOSFET и 1 унции. медь. Кроме того, у меня есть другой вариант дочерней платы — FR4 с переходными отверстиями, поэтому стоимость/время доставки ниже. Но, что касается этого поста, проблема решена.
Энди ака
СтивШ
СтивШ
Хьюисман
Тони Стюарт EE75
Брюс Эбботт
пользователь 2608147
пользователь 2608147
Энди ака
пользователь 2608147
Энди ака
Энди ака
Энди ака
пользователь 2608147
Дэвид Молони