Я разрабатываю плату для автомобильной среды 12 В с различными переходными процессами входного напряжения, включая сброс нагрузки и постоянное перенапряжение 24 В. Я использую TVS на входе для ограничения напряжения примерно до 60 В, за которым следует TI LM5060, блок питания, который в случае перенапряжения выше 18 В (или перегрузки по току) отключит питание моей схемы с помощью внешнего источника 60 В. МОП-транзистор. В техническом описании LM5060 указана задержка в 9,6 мкс с момента возникновения состояния перенапряжения до выключения затвора MOSFET. С другой стороны LM5060 у меня есть объемный конденсатор и ряд линейных стабилизаторов и других ИС, которые на их входе могут выдерживать до 30 В (или 45 В, в зависимости от того, какие части я выберу).
Итак, мой вопрос: в течение этих 9,6 мкс, необходимых для срабатывания LM5060, как я могу гарантировать, что ничего на его обратной стороне не поджарится? Достаточно ли достаточно большого объемного конденсатора (220 мкФ?), чтобы поглотить этот переходный процесс? Или мне лучше использовать небольшой стабилитрон? Как бы я выбрал значение для этого стабилитрона/конденсатора?
Если кто-нибудь знает лучшую/дешевую альтернативу LM5060, дайте мне знать. Мне это нужно только для обеспечения защиты от перенапряжения примерно до 60 В.
Просто напомню: типичный отклик полевого транзистора измеряется в наносекундах.
смоделируйте эту схему - схема, созданная с помощью CircuitLab
Vshutdown > VzZD1 + VgthFET1
If VzZD1 = 50V and VgthFET1 = 3V then Vshutdown > 53V
Как показано, FET1 может (будет пытаться) разрушить себя, чтобы защитить нагрузку. Определите размеры резистора следующим образом:
R1 protects FET1
(R2 > R1) ensures lower-impedance path through FET than load
Размер R2 по закону Ома при Vвых "заземлен":
E = I * R
Edrop = Vin - Vout = 12V - 0V = 12V
R = Edrop / I
R = 12V / 1.4A = 8.57ohm
Если Vzd1 = 12В и VgthFET1 = 3В, то Vshutoff = 15В:
Ir2 = E / R
Ir2 = 15V / 8.57ohm = 1.75A
FET1 будет передавать Vin - Vzd1 - VgthFET1, когда активен.
Если R1 = 0 и Vin = 50В:
VdsFET1 = 50V - 12V - 3V = 35V
I = E / R
I = 35V / 25mOhm = 1400A //Zap!
Если R1 = 4 Ом ("меньше", чем R2) и Vin = 50В:
VdsFET1 = 50V - 12V - 3V = 35V
I = E / R
I = 35V / (4 + 25mOhm) = 8.70A
EdropR1 = 8.70A * 4Ohm = 34.8V
EdropFET = 8.70A * 0.025Ohm = 0.2V
P = I * E
PFET = 8.70A * 0.2V = 1.74W
PR1 = 8.70A * 34.8V = 302.76W //Warm
Несмотря на то, что вопросу уже три года, на него не было дано должного ответа.
В техническом описании LM5060 указана задержка в 9,6 мкс с момента возникновения состояния перенапряжения до выключения затвора MOSFET. Итак, мой вопрос: в течение этих 9,6 мкс, необходимых для срабатывания LM5060, как я могу гарантировать, что ничего на его обратной стороне не поджарится?
« Задержка от контакта OVP > OVPTH до низкого уровня GATE » не обязательно означает, что в течение этого интервала выходное напряжение значительно возрастает. Повышение выходного напряжения зависит от работы зарядового насоса, поэтому вы можете рассчитать, какой заряд слабый насос на 24 мкА может доставить в затвор MOSFET за 9,6 мкс (подсказка: 0,23 нКл). При таком количестве введенного заряда напряжение затвор-исток повысится на долю вольта (см. диаграмму заряда затвора MOSFET), так что на самом деле ваша обратная сторона в безопасности.
Очевидно, Cdv/dt является еще одним источником инжекции заряда затвора, и следует принять меры, чтобы инжекция также была незначительной в течение обсуждаемого интервала.
ГР Тех
Дуэйн Рид
ликсикон