Я совсем новичок в операционных усилителях, но смотрел на них в колледже и провел собственное исследование. Я пытаюсь использовать операционный усилитель для создания простого полосового фильтра с внутриполосным усилением по напряжению, равным 5. Основная цель состоит в том, чтобы сигнал, полученный от ультразвукового преобразователя, поступал в этот фильтр. Сигнал будет синусоидой порядка пары сотен милливольт на частоте 1,1 МГц. Я хочу, чтобы полосовой фильтр ограничивал проходящий шум. Я также хочу, чтобы внутриполосное усиление было около 5.
Позвольте мне рассказать о том, что я уже пробовал. Я смотрел на TDC1000 от Texas Instruments, который представляет собой «аналоговый интерфейс с ультразвуковым датчиком».
В частности, я смотрел на малошумящий усилитель на пути приемника. Я пытаюсь воспроизвести схему, показанную на рис. 16 на стр. 14:
Согласно техническому описанию, внутриполосное усиление определяется отношением конденсаторов:
Усиление в полосе = CIN/CF = 300 пФ/30 пФ = 10
Угол верхних частот задается резистором обратной связи и конденсатором:
FCH = 1/(2πRFCF) = 1/2π(9000)(30x10^-12) = 589,5 кГц
Угол нижних частот задается продуктом усиления полосы пропускания и коэффициентом усиления:
FCL = фунт стерлингов/усиление = 50 МГц/10 = 5 МГц
Все это, казалось, имело смысл, однако на других веб-сайтах были показаны другие конфигурации схем для полосовых фильтров. Некоторые схемы включали еще один резистор перед CIN, и не было упоминания о «произведении усиления на полосу пропускания».
Я решил собрать собственную версию схемы малошумящего усилителя, представленную в TDC1000. Выбор операционного усилителя был достаточно сложным, но после некоторых исследований LT1128 показался хорошим выбором. Таблица данных для этого операционного усилителя доступна ниже:
https://www.analog.com/media/en/technical-documentation/data-sheets/1028fd.pdf
Это малошумящий прецизионный высокоскоростной операционный усилитель с произведением коэффициента усиления на полосу пропускания 20 МГц. Я собрал следующую схему на макетной плате:
Следуя предыдущим уравнениям:
Усиление_в полосе = CIN/CF = 100 пФ/20 пФ = 5
Угол высоких частот:
FCH = 1/(2πRFCF) = 1/2π(10000)(20x10^-12) = 795,8 кГц
Угол нижних частот:
FCL = фунт стерлингов/усиление = 20 МГц/5 = 4 МГц
Чтобы проверить схему, я применил синусоидальный сигнал с размахом 500 мВ от моего генератора сигналов и изменил частоту. Схема работала не так, как я ожидал. Ниже несколько скриншотов с моего осциллографа. Желтый канал — это входной сигнал, а синий канал — это выход LT1128.
800 кГц:
1 МГц:
Я не слишком уверен, что происходит, изменение амплитуды входного сигнала не изменило амплитуду выходного сигнала. Однако изменение частоты входного сигнала влияло на фазу и амплитуду выходного сигнала. Я ожидал, что на частотах от 795,8 кГц до 4 МГц выходной сигнал будет инвертирован и в 5 раз превысит входной.
Я решил сделать шаг назад и просто собрать инвертирующий усилитель с коэффициентом усиления 4,7. Ниже приведена схема простой схемы, которую я построил на макетной плате:
Я применил синусоиду 1V между пиками и изменил частоту. На частоте 300 кГц выходной сигнал, как и ожидалось, инвертирован и имеет размах напряжения 4,7 В. Ниже приведен скриншот с моего осциллографа, желтый канал — входной сигнал, а синий канал — выходной:
Когда я увеличиваю частоту, фаза и амплитуда выходного сигнала изменяются, а амплитуда входного сигнала больше не влияет на выходной сигнал.
700 кГц:
Я не понимаю, почему это происходит, я думал, что операционный усилитель должен продолжать усиливать входной сигнал на гораздо более высоких частотах.
Я провел много исследований пропускной способности операционных усилителей, но кажется, что я что-то упускаю.
Вопросы:
Если дело в том, что мне нужно больше читать, есть ли у кого-нибудь рекомендации?
Чтобы операционный усилитель имел низкую ошибку усиления на частоте 1 МГц, вам необходимо усиление разомкнутого контура >100 x усиление замкнутого контура или 500 МГц = GBW.
Видеоусилитель лучше подходит для использования дискретных компонентов.
Не зная импеданса вашего источника, предполагается, что он составляет 50 Ом. Буфер с эмиттерным повторителем, если выше или ниже, отрегулируйте R в соответствии с тем, как Rb(eq)/Rin управляет усилением замкнутого контура, равным 5.
Доказательство концепции PN2222A
Причина, по которой операционные усилители в целом плохо подходят для усиления в полосовых фильтрах с полосой пропускания 1 МГц, заключается в том, что произведение GBW, необходимое для преодоления погрешности усиления, также умножается на Q^2.
Это мой классический усилитель с общим эмиттером на 50 Ом, использующий отрицательную обратную связь. Усиления компенсируются улучшением линейности и увеличением пропускной способности. Понижение базы регулирует точку Q коллектора для низкого коэффициента усиления. В других ситуациях, если Vc слишком велико (низкий Ic), тогда используется большее основание подтяжки R к Vcc для увеличения Ic и, таким образом, уменьшения Rbe и увеличения усиления.
Есть лучшие транзисторы, но старый PN2222A имеет минимальную GBW по току 300 МГц , что превосходит любой «старый» операционный усилитель! Это то, что заставляет это работать здесь.
Связь переменного тока с входным сигналом необходима, поэтому 100 нФ предназначены только для изоляции постоянного тока от входа до смещения базы с ~ 1 Ом на частоте 1 МГц. Вы можете сделать это больше, что повлияет на время установления смещения после T = (50 + 50) C = 10 мкс времени нарастания.
Rcb/Rs=500/50 Ом задает максимальное усиление замкнутого контура, равное 10, которое дополнительно снижается другими базовыми нагрузками.
Входной импеданс дополнительно нагружается 400R на землю, что поднимает постоянное напряжение коллектора до средней точки и ослабляет усиление. Re =2 играет важную роль для установки коэффициента усиления разомкнутого контура Rc/(Re+Rbe*)= от 15 до 25 и в то же время для повышения входного импеданса hFE*Re~200 Ом для hFE=100, что еще больше ослабляет входной сигнал. как и 400 Ом.
Rbe* = 25/Ic (мА) [Ом] контролируется током коллектора , что делает его в диапазоне 1 Ом, что снижает усиление разомкнутого контура, поэтому Re было выбрано примерно таким же или немного выше для компромисса между линейностью и уменьшением усиления.
В целом это намного лучше, чем смещение H без обратной связи из-за избыточного усиления, используемого для коррекции ошибок или отрицательной обратной связи. Пусть и небольшая сумма, но достаточная.
Если вам нужна большая линейность, то для достижения этого можно использовать большую мощность с 5 В и уменьшить Rbe из-за более высокого Ic и, таким образом, увеличить усиление разомкнутого контура для дополнительной обратной связи от этого избыточного усиления разомкнутого контура.
Rc =50 устанавливает импеданс разомкнутого контура, а также коэффициент усиления разомкнутого контура от Re уменьшается на нагрузку от базы к эмиттеру hFE*Re.
Конечным результатом является усиление замкнутого контура в 5 раз с усилением разомкнутого контура от 20 до 50, поэтому избыточное усиление снижает импеданс базы и коллектора за счет отрицательной обратной связи. Это похоже на эффект операционных усилителей с NFB, за исключением того, что избыточное усиление, возвращаемое обратно, намного меньше, и нет интегратора, как в OA, для ограничения усиления без обратной связи, поэтому он имеет гораздо большую полосу пропускания, чем ваш OA. (В зависимости от GBW транзистора)
Максимальная выходная амплитуда операционного усилителя выше определенной частоты уменьшается с частотой. Из таблицы данных LT1128 у нас есть этот график
Этот график говорит нам о том, что даже если конкретный операционный усилитель может иметь полосу единичного усиления, скажем, 10 МГц, это применимо только к очень слабым сигналам.
Тони Стюарт EE75
Тони Стюарт EE75